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转角
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跟 [ 转角 ] 有关的试题列表
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实心圆轴受扭,若将轴的直径减小一半,则扭转角是原来的:
2022-06-09
设置在转角附近的防火墙,内转角两侧墙上的门、窗洞口之间最近边缘的水平距离不得小于( )m;当采取设置乙级防火窗等防止火灾水平蔓延的措施时,距离可不限。
2022-06-09
防火墙设置在转角附近,内转角两侧墙上的门、窗洞口之间最近边缘的水平距离不小于()m,当采取设置乙级防火窗等防止火灾水平蔓延的措施时,距离可不限。
2022-06-09
发动机转速提高后,燃烧过程所占的曲轴转角相应增加,为了使燃烧最高压力出现在上止点后10°~15°曲轴转角,应适当减小点火提前角。( )
2022-06-09
在水流转角大于( )的污水横管上,应设检查口或清扫口。
2022-06-09
棘轮的转角大小是可以调节的;()
2022-06-09
岿毛花刀是先在原料表面直剞平行刀纹,再转角切或斜批成连刀片。
2022-06-09
如图所示所示,节点B的转角θB为( )。
2022-06-09
图所示结构,EA=常数,杆BC的转角为( )。A、P/(2EA)B、P/(EA)
2022-06-09
在图所示结构中,A截面转角(设顺时针为正)为( )。
2022-06-09
图所示的刚架,EI=常数,各杆长为l,A截面的转角为( )。
2022-06-09
图所示的刚架,EI=常数,各杆长为l,A截面的转角为( )。
2022-06-09
图所示的结构AB,杆件A截面的转角θA值为( )。
2022-06-09
图a)、b)两种状态中,梁的转角φ与竖向位移δ间的关系为:
2022-06-09
图示梁EI=常数,B端的转角是:
2022-06-09
图示梁铰C左侧截面的转角时,其虚拟单位力状态应取:
2022-06-09
图示梁C截面的转角φC (顺时针为正)为:
2022-06-09
调节齿式棘轮机构转角,是为了在生产实践中满足棘轮转动时动与停的时间差要求。
2022-06-09
高压架空线路直线转角杆塔的转角应大于5度。
2022-06-09
建筑物内的防火墙不应设在转角处,如设在转角附近,内转角两侧上的门、窗、洞口之间最近的水平距离不应小于( )m。
2022-06-09
如图所示所示,节点B的转角θB为( )。
2022-06-09
图所示结构,EA=常数,杆BC的转角为( )。A、P/(2EA)B、P/(EA)
2022-06-09
在图所示结构中,A截面转角(设顺时针为正)为( )。
2022-06-09
图所示的刚架,EI=常数,各杆长为l,A截面的转角为( )。
2022-06-09
图所示的刚架,EI=常数,各杆长为l,A截面的转角为( )。
2022-06-09
图所示的结构AB,杆件A截面的转角θA值为( )。
2022-06-09
由于耐张转角塔较直线塔消耗钢材多,工程中也可设计一种悬垂转角塔用于转角较小的情况,但对于330kV以下的线路,其转角度数不宜大于()。
2022-06-09
直线杆塔可允许带小的转角,但在间隙校验时,悬垂绝缘子串的风偏角应计入导线角度合力,且其转角度数不宜大于()。
2022-06-09
送电线路是由若干耐张转角塔和其间的直线塔组成,两相邻耐张转角塔间构成一耐张段,导线在耐张转角塔经耐张绝缘子串固定在塔上。在其间的直线塔上导线悬挂在悬垂绝缘子串下端,可顺线偏斜或横向摆动。虽在施工架线时
2022-06-09
送电线路是由若干耐张转角塔和其间的直线塔组成,两相邻耐张转角塔间构成一耐张段,导线在耐张转角塔经耐张绝缘子串固定在塔上。在其间的直线塔上导线悬挂在悬垂绝缘子串下端,可顺线偏斜或横向摆动。虽在施工架线时
2022-06-09
线路转角即为()。
2022-06-09
转角杆塔一般位于线路的()。
2022-06-09
动力转向器能使转向轮的偏转角随方向盘转角的增大而增大,方向盘保持不动而转向轮的偏转角也保持(),具有“随动”作用。
2022-06-09
高压架空线路直线转角杆塔的转角不应大于( )。
2022-06-09
髙压与高压同杆架设时,转角或分支横担距上横担应为( )mm。
2022-06-09
髙压与高压同杆架设时,转角或分支横担距上横担应为()mm。
2022-06-09
转角杆、分支杆采用单侧横担时应安装在()一侧。
2022-06-09
由室内通向室外排水检查井的排水管,井内引人管应( )排出管或两管顶相平,并有不小于90。的水流转角,如跌落差大于300mm可不受角度限制。
2022-06-09
对于受弯杆件(梁)来说,主要变形是由( )引起的,表现为杆件某一点的挠度和转角。
2022-06-09
在转角小于( )的污水横管上,应设置检查口或清扫口。
2022-06-09
由室内通向室外排水检查井的排水管,井内引入管应高于排出管或两管顶相平,并有不小于90度的水流转角,如跌落差大于( )mm可不受角度限制。
2022-06-09
由室内通向室外排水检查井的排水管,井内引入管应高于排出管或两管顶相平,并有不小于90度的水流转角,如跌落差大于( )mm可不受角度限制。
2022-06-09
在转角小于( )度的污水横管上,应设置检查口或清扫口。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
圆轴直径为d,切变模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ圆轴的最大切应力是:
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为( )。
2022-06-09
圆轴直径为d,剪切弹性模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是( )。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为( )。
2022-06-09
圆轴直径为d,切变模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是()。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为( )。
2022-06-09
受扭实心等直圆轴,当直径增大一倍时,其最大剪应力和两端相对扭转角与原来的和的比值为:()。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:()。
2022-06-09
圆轴直径为d,剪切弹性模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是:()。
2022-06-09
杠OA=l,绕定轴O以角速度转动,同时通过A端推动滑块B沿轴x运动,设分析运动的时间内杆与滑块并不脱离,则滑块的速度vB的大小用杆的转角与角速度表示为:
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为()。
2022-06-09
圆轴直径为d,切变模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是:
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
圆轴直径为d,剪切弹性模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是( )。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为( )。
2022-06-09
材料不同的两根受扭圆轴,其直径和长度均相同,在扭矩相同的情况下,最大剪应力和扭转角之间的关系是( )。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为()。
2022-06-09
圆轴直径为d,切变模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为,圆轴的最大切应力是( )。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为( )。
2022-06-09
圆轴直径为d,剪切弹性模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是( )。
2022-06-09
圆轴直径为d,剪切弹性模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是( )。
2022-06-09
某建筑排出管管底高于排水管管顶0.5m时,对在其内水流转角是( )。
2022-06-09
圆轴直径为d,剪切弹性模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是( )。
2022-06-09
圆轴直径为d,剪切弹性模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是( )。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
检验铣床分度头蜗轮一转的分度误差时,应在分度手柄每转一转,便通过光学分度头读出铣床分度头实际回转角与名义回转角的误差。
2022-06-09
检验铣床分度头蜗杆一转内系统分度误差时,应在分度手柄每转1/z转,便通过光学分度头读出铣床分度头实际回转角与名义回转角的误差。
2022-06-09
图所示刚架,各杆线刚度相同,则结点A的转角大小为( )。
2022-06-09
图所示刚架,EI为常数,结点A的转角是( )。(提示:利用对称性和转动刚度的概念)
2022-06-09
图所示刚架,EI=常数,结点A的转角是( )。(提示:利用转动刚度的概念)
2022-06-09
如图所示结构,EI为常数,欲使结点B的转角为零,则q的值为( )kN/m。
2022-06-09
所示刚架支座A下移量为a,转角为α则B端竖向位移( )。
2022-06-09
图示刚架,EI为常数,忽略轴向变形。当D支座发生支座沉降时,B点转角为( )。
2022-06-09
如图所示结构,支座A发生了位移θA=α,铰C左、右两侧的相对转角θ为( )。
2022-06-09
对于流速小于20m/s的有压隧洞,弯曲半径和转角不应( )。
2022-06-09
排气门在下止点以前就开起的曲轴转角称为( )
2022-06-09
排气门在下止点以前就开起的曲轴转角称为( )。
2022-06-09
排气门在下止点以前就开起的曲轴转角称为()。
2022-06-09
高压与高压同杆架设时,转角或分支横担距上横担应为( )mm。
2022-06-09
高压与高压同杆架设时,转角或分支横担距下横担应为( )mm。
2022-06-09
兆欧表表头可动部分的偏转角只随被测( )而改变。
2022-06-09
大六角高强度螺栓转角法施工分( )两步进行。
2022-06-09
在砌筑工程中用于基础、房屋勒脚和毛石砌体的转角部位或单独砌筑墙体的石材的是( )。
2022-06-09
斜铲作业主要用于傍山铲土、单侧弃土或落方推运,其推土铲刀的水平回转角一般为( )。
2022-06-09
施工现场临时用电架空线路中耐张杆、转角杆采用( )。
2022-06-09
现场临时用电架空线路中,直线杆和15°以下的转角杆,采用( )。
2022-06-09
施工现场临时用电架空线路中耐张杆、转角杆采用( )。
2022-06-09
采用引风导风板时,巷道转角要做成()形状。
2022-06-09
转角部斜梁至少应设( )道。 A.4 B.5 C.6 D.7
2022-06-09
β-转角中肽链主链出现( )回折。
2022-06-09
图示结构杆长为l,EI=常数,C点两侧截面相对转角φC为:
2022-06-09
图示梁C截面的转角φC (顺时针为正)为:
2022-06-09
图示梁铰C左侧截面的转角时,其虚拟单位力状态应取:
2022-06-09
图示结构EI=常数,截面C的转角是:
2022-06-09
图示梁EI=常数,B端的转角是:
2022-06-09
图a)、b)两种状态中,梁的转角φ与竖向位移δ间的关系为:
2022-06-09
图示连续梁,EI=常数,已知支承B处梁截面转角为-7Pl2/240EI(逆时针向),则支承C处梁截面转角φC应为:
2022-06-09
图示结构,当支座B发生沉降Δ时,支座B处梁截面的转角大小为:
2022-06-09
图所示的结构AB,杆件A截面的转角θA值为( )。
2022-06-09
图所示的刚架,EI=常数,各杆长为l,A截面的转角为( )。
2022-06-09
图所示的刚架,EI=常数,各杆长为l,A截面的转角为( )。
2022-06-09
在图所示结构中,A截面转角(设顺时针为正)为( )。
2022-06-09
如图所示结构,支座A发生了位移θA=α,铰C左、右两侧的相对转角θ为( )。
2022-06-09
图所示结构,EA=常数,杆BC的转角为( )。A、P/(2EA)B、P/(EA)
2022-06-09
如图所示结构,EI为常数,欲使结点B的转角为零,则q的值为( )kN/m。
2022-06-09
图所示刚架,EI=常数,结点A的转角是( )。(提示:利用转动刚度的概念)
2022-06-09
如图所示所示,节点B的转角θB为( )。
2022-06-09
图所示梁AB,EI为常数,固支端A发生顺时针的支座转动θ,由此引起的B处的转角为( )。{图}
2022-06-09
图所示刚架,各杆线刚度相同,则结点A的转角大小为( )。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
已知圆截面杆扭转时,横截面上的最大剪应力为τmax,两端面间的相对扭转角为φ。若圆杆的直径增大一倍(即为原直径的两倍),则此时的最大剪应力τ´max和相对扭 转角φ´与原来的τ
2022-06-09
两根同种材料制成的等长实心圆轴,端截面处均受到同样大小的扭矩作用,若第一根轴的直径是第二根轴直径的一半,则第一根轴的扭转角是第二根轴扭转角的( )倍。
2022-06-09
图示结构,截面B的转角等于:
2022-06-09
图示结构,当支座B发生沉降Δ时,支座B处梁截面的转角大小为:
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
圆轴直径为d,切变模量为G,在外力作用下发生扭转变形,现测得单位长度扭转角为θ,圆轴的最大切应力是:
2022-06-09
受扭实心等直圆轴,当直径增大一倍时,其最大剪应力τ2max和两端相对扭转角φ2与原来的τ1max和φ1的比值为()。
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
图a)、b)两种状态中,梁的转角φ与竖向位移δ间的关系为:
2022-06-09
杠OA=l,绕定轴O以角速度ω转动,同时通过A端推动滑块B沿轴X运动,设分析运动的时间内杆与滑块并不脱离,则滑块的速度vB的大小用杆的转角φ与角速度ω表示为:
2022-06-09
图示梁铰C左侧截面的转角时,其虚拟单位力状态应取:
2022-06-09
直径为d的实心圆轴受扭,若使扭转角减小一半,圆轴的直径需变为:
2022-06-09
图示梁C截面的转角φC (顺时针为正)为:
2022-06-09
图示结构EI=常数,截面C的转角是:
2022-06-09
图示连续梁,EI=常数,已知支承B处梁截面转角为-7Pl2/240EI(逆时针向),则支承C处梁截面转角φC应为:
2022-06-09
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作为判据主要应用于分析简单系统的( )。
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一受均布荷载作用的简支梁,已知矩形截面梁的高度h是宽度b的二倍,其他条件都不变,现将其旋转90度(宽变成高,高变成宽)时,最大变形是原来的( )倍。
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220kV线路(如图5-19所示)K点发生三相短路。电源、线路电抗标么值已注明在图中,额定电压为220kV,基准容量为1000MVA。 短路点的正序短路电流的合成电抗(标么值)为()。
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8
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